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轉(zhuǎn)帖：物理發(fā)泡線生產(chǎn)常見(jiàn)問(wèn)題解決

</DIV><DIV class=content>　　一、表面粗糙、破裂
原因分析：
　　1.材料熔體流動(dòng)速率較小（LDPE≤0.5g/10min，HDPE 0.2~1.0g/min），押出機(jī)開(kāi)機(jī)速度較快易引起熔體破裂。
　　2.LDPE與HDPE相混合，熔體流動(dòng)速率不均勻，從而產(chǎn)生不均勻的內(nèi)應(yīng)力，出�？跁r(shí)應(yīng)力恢復(fù)引起熔體破裂。
　　3.溫度過(guò)低，壓力增大，剪切應(yīng)力增加，押出機(jī)開(kāi)機(jī)速度超過(guò)塑料的臨界剪切速率（LDPE一般為50~600　　1/s）。
　　4.出�？趬毫μ�小或太大。
　　5.模套入口角太大，臨界剪切速率變小。
　　6.氮?dú)鈮毫μ�大，進(jìn)一步增大塑料擠出壓力，剪切應(yīng)力增加，臨界剪切速率降低。
　　7.模套太小，導(dǎo)致內(nèi)應(yīng)力增大。
　　8.模芯、模套不光滑，高速時(shí)摩擦力較大，易于引起熔體破裂。
　　9.螺桿長(zhǎng)徑比太小，螺槽深度太淺。
　　10.加速太快，已引起熔體破裂。
解決方法：
　　1.改用熔體流動(dòng)速率較大的材料（不同的LDPE料，熔體流動(dòng)速度可相差幾倍）。
　　2.適當(dāng)增大HDPE的混合量，HDPE的熔體流動(dòng)速率較大，但此方法易使線芯抗拉性能減弱，易折斷，一般不適于實(shí)芯擠出；如HDPE混合量太大，螺桿內(nèi)部壓力較低，氮?dú)膺M(jìn)氣量增大且進(jìn)氣不穩(wěn)定，易造成發(fā)泡度過(guò)大而扁線、表面發(fā)毛或外徑不穩(wěn)定。
　　3.提高熔體溫度。
　　4.調(diào)節(jié)模芯與模套間距　模套間距：L=1.5~2.5D（D 模套孔徑）。L偏小時(shí)壓力較小，L偏大時(shí)壓力較大。壓力調(diào)節(jié)以觀察到出模口芯線剛好離模發(fā)泡時(shí)為準(zhǔn)（出�？跁r(shí)較透明），壓力較小時(shí)模內(nèi)發(fā)泡表面易粗糙，壓力較大易發(fā)生扁線及機(jī)身溫度自動(dòng)升高。
　　5.減小模套入口角，模芯斜度與模套壁應(yīng)一致，盡量保持塑料層流。
　　6.適當(dāng)降低氮?dú)鈮毫�。一般較小外徑芯線氮?dú)鈮毫�可減小，較大時(shí)適當(dāng)增大，并非所有線都采用同一壓力。
　　7.適當(dāng)放大模套，減小出�？谇皟�(nèi)應(yīng)力。
　　8.用砂紙砂光模芯、模套壁，提高擠出的臨界剪切速率。
　　9.增大螺桿長(zhǎng)徑比，加深螺槽深度。
　　10. 適當(dāng)降低押出機(jī)開(kāi)機(jī)速度，螺桿內(nèi)的料排完后再慢慢加速。（熔體表面張力有一個(gè)臨界范圍，如超過(guò)臨界上限值，要恢復(fù)到不破裂時(shí)需降低速度到臨界下限值以下，因此臨界剪切速率為表面張力的下限值時(shí)的速率。如果從臨界表面張力下限值上升，需達(dá)到上限值時(shí)才會(huì)引起熔體破裂，因此只要在達(dá)到一定的開(kāi)機(jī)速度，其表面由應(yīng)力而產(chǎn)生的破壞力比其臨界表面張力小都不會(huì)發(fā)生熔體破裂。）
二、線徑大小不一
原因分析：
　　1.塑料在濾板處旋轉(zhuǎn)擠出時(shí)，帶動(dòng)雜質(zhì)旋轉(zhuǎn)，因此雜質(zhì)堵住濾網(wǎng)的目數(shù)在隨機(jī)變化，導(dǎo)致塑料流量大小變化。
　　2.氮?dú)鈮毫μ�大，擠出時(shí)充入的氮?dú)獠痪鶆颍�發(fā)泡度變化。
　　3.ONLINE測(cè)控公差設(shè)置太小，導(dǎo)致?tīng)恳�電機(jī)速度變化較快，變化過(guò)程中產(chǎn)生慣性導(dǎo)致速度不穩(wěn)。
　　4.牽引電機(jī)反饋動(dòng)作延遲。
　　5.主電機(jī)轉(zhuǎn)速不穩(wěn)，塑料擠出時(shí)流量變化。
　　6.模套太小，擠出發(fā)泡時(shí)的變化量與壓力的關(guān)系較大。
　　7.放線張力不均勻，導(dǎo)致線速度變化。
　　8.溫度調(diào)節(jié)不當(dāng)，氮?dú)馀c塑料混合不均勻。
解決方法：
　　1.經(jīng)常更換濾網(wǎng)，增加濾網(wǎng)層數(shù)。
　　2.適當(dāng)減小氮?dú)鈮毫Α?BR>　　3.適當(dāng)增大ONLINE的測(cè)控公差設(shè)置。
　　4.調(diào)節(jié)變頻器參數(shù)。
　　5.適當(dāng)增大模套。
　　6.調(diào)節(jié)放線張力。
　　7.調(diào)節(jié)加熱溫度。
　�。ㄈ缦聢D例所示）φ80機(jī)為七段加熱區(qū)，第3、4區(qū)之間為進(jìn)氣孔，氮?dú)鉀_入時(shí)，將向壓力較低（即溫度較高的區(qū)域）的區(qū)域流動(dòng)，φ80機(jī)螺桿較短，可能氮?dú)馀c熔體未充分混合就擠出，從而引起外徑大小不均勻，因此需降低第三區(qū)溫度，升高第四區(qū)溫度，使氮?dú)饣貪B混合后再擠出，即從操作上增大混合段長(zhǎng)度，讓氮?dú)馀c塑料能充分混合，從而均勻發(fā)泡，使外徑相對(duì)穩(wěn)定。

10. 適當(dāng)降低開(kāi)機(jī)速度，螺桿內(nèi)的料排完后再慢慢加速。（熔體表面張力有一個(gè)臨界范圍，如超過(guò)臨界上限值，要恢復(fù)到不破裂時(shí)需降低速度到臨界下限值以下，因此臨界剪切速率為表面張力的下限值時(shí)的速率。如果從臨界表面張力下限值上升，需達(dá)到上限值時(shí)才會(huì)引起熔體破裂，因此只要在達(dá)到一定的開(kāi)機(jī)速度，其表面由應(yīng)力而產(chǎn)生的破壞力比其臨界表面張力小都不會(huì)發(fā)生熔體破裂。）
三、如確認(rèn)氮?dú)膺M(jìn)氣氣路暢通，氮?dú)鈿饬砍渥愫�，氮�(dú)膺M(jìn)氣仍較困難
原因分析：
　　料銅內(nèi)壓力太大，與氮?dú)鈮毫�基本相�?dāng)，氮?dú)鉄o(wú)法進(jìn)入料筒。
解決方法：
　　1、清除濾網(wǎng)上的雜質(zhì)，使塑料暢通擠出。
　　2、檢查模套是否太小，或模芯、模套間距是否太小，從而增大了螺桿壓力。
　　3、適當(dāng)升高進(jìn)氣孔旁進(jìn)料端加熱器溫度（升高20~30度為宜）。
四、氮?dú)膺M(jìn)氣孔堵塞
原因分析：
　　料筒內(nèi)壓力較大時(shí)釋放氮?dú)�，氣管�?nèi)壓力大大降低，如進(jìn)氣閥的逆向阻礙不良，塑料易回滲至氣管內(nèi)，從而堵塞氣體進(jìn)入。
解決方法：
　　1、更換氮?dú)鈺r(shí)，讓料筒內(nèi)殘留氣體沖出，料筒內(nèi)壓力降低后方可更換。
　　2、停機(jī)或發(fā)泡度超大時(shí)，不允許釋放氮?dú)�，以防熔體回滲。
五、芯線扁線
原因分析：
　　1、模套太小，塑料出模時(shí)發(fā)泡膨脹的應(yīng)力過(guò)大且不均勻，導(dǎo)致扁線。
2、溫度偏高，定型速度較慢發(fā)生自變形。
3、氮?dú)饬刻�大，發(fā)泡度過(guò)高。
　　解決方法：a、適當(dāng)增大模套。b、降低溫度。c、適當(dāng)減小氮?dú)狻?BR>※：發(fā)泡芯線配�！　�
發(fā)泡芯線模芯： D=d+k(k=0.15~0.30)　　　　
D—模芯孔徑　　　d—導(dǎo)體外徑　　　 k—模芯放大值。單支導(dǎo)體放大值較小，多支導(dǎo)體放大值較大
發(fā)泡模套計(jì)算方法：Dx=[(1-F)*(D2-d2)+d2]1/2*k
Dx—模套尺寸 mm　　 F—發(fā)泡度　　 D—芯線外徑 mm　　
d—導(dǎo)體外徑（或內(nèi)芯外徑）mm　　k—系數(shù) 0.95~1.0　
模芯、模套間距 L=1.5~2.5D　　 L —間距　 D—模套孔徑
</DIV>

好資料，學(xué)習(xí)了

分析的很好，很詳細(xì)！

這資料以前就有了

早就有的東西，純粹是費(fèi)空間

好東西

值得學(xué)習(xí)

樓主有心了

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