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請(qǐng)問(wèn)圓形緊壓導(dǎo)體各層緊壓拉模尺寸如何確定 - 無(wú)圖版
dadalielie --- 2014-08-16 18:06:29
1
我剛來(lái)公司不久，領(lǐng)導(dǎo)讓設(shè)計(jì)一套圓形緊壓導(dǎo)體模具，包括每個(gè)規(guī)格各層的拉模，請(qǐng)各位指教（從25～630平方導(dǎo)體規(guī)格），謝謝！
zhongli08 --- 2014-08-23 13:41:09
2
算出最少根數(shù)的分割導(dǎo)體實(shí)際截面積S :
S =
k1 ·k2 ·k3 ·ρ
R
(1)
式中, k1 為導(dǎo)體系數(shù),取為1. 02 (與導(dǎo)電線(xiàn)芯組成的
單線(xiàn)直徑、金屬種類(lèi)有關(guān)) ; k2 為絞合系數(shù),按本廠(chǎng)
經(jīng)驗(yàn)取為1. 03 (與導(dǎo)電線(xiàn)芯絞合方式有關(guān),考慮到
導(dǎo)線(xiàn)在絞制及緊壓時(shí)單絲變細(xì)變硬所引起的電阻變
化) ; k3 為成纜系數(shù),按本廠(chǎng)經(jīng)驗(yàn)取為1. 01 (與股塊
線(xiàn)芯成纜狀況有關(guān)) ;ρ為導(dǎo)體電阻率,ρ= 0. 017241
Ω·mm2Pm; R 為分割導(dǎo)體20 °C時(shí)的直流電阻,按標(biāo)
準(zhǔn)的規(guī)定,1200 mm2 截面導(dǎo)體R = 0. 0151 ΩPkm。
將上述有關(guān)參數(shù)代入式(1) 可得:
S =
k1 ·k2 ·k3 ·ρ
R
= 1211. 56 (mm2 )
4. 2 分割導(dǎo)體關(guān)鍵參數(shù)的選取和設(shè)定
(1) 計(jì)算1 211. 56 mm2 截面在實(shí)芯時(shí)的分割導(dǎo)
體直徑DA :
DA = 4 ·SPπ = 39. 3 (mm)
(2) 填充系數(shù)的選取和成纜外徑DB 的設(shè)定:
根據(jù)文獻(xiàn)[3 ]可知,采用分層緊壓方法由圓單線(xiàn)
構(gòu)成的扇形線(xiàn)芯填充系數(shù)η可提高到88 %～92 %。
本設(shè)計(jì)采用五分割扇形股塊成纜構(gòu)成的分割導(dǎo)體,
經(jīng)驗(yàn)選取其填充系數(shù)η= 0. 90 ,則:
DB = 4 ·SP(π·η) =
4 ×1211. 56P(π ×0. 9) = 41. 4 (mm)
考慮到絞合扇形股塊在成纜時(shí)的反彈,成纜后
外徑設(shè)定為42. 0 mm。
(3) 計(jì)算單個(gè)股塊的截面積SA :
SA = SP5 = 242. 4 (mm2 )
(4) 單線(xiàn)直徑dA 選取。由于1 200 mm2 導(dǎo)體不
少于170 根,因此五芯分割導(dǎo)體每個(gè)扇形股塊的最
少根數(shù)為34 根。根據(jù)AUTOCAD (三維輔助設(shè)計(jì)軟
件) 作圖,設(shè)計(jì)扇形股塊單線(xiàn)排列,擬取常規(guī)絞合,即
1 + 6 + 12 + 18 結(jié)構(gòu)比較穩(wěn)定,每個(gè)股塊單線(xiàn)根數(shù)n
為37 根。絞線(xiàn)中的單線(xiàn)經(jīng)緊壓后產(chǎn)生塑性和彈性
變形,影響了緊壓絞線(xiàn)填充系數(shù)η和單線(xiàn)延伸率λ,
一般均采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和公式,在工藝試驗(yàn)基礎(chǔ)上,作
適當(dāng)?shù)卣{(diào)整,使之達(dá)到良好的工藝效果。
單線(xiàn)直徑可由以下經(jīng)驗(yàn)公式求得:
dA = 4 ·SA ·(1 + λ)P(πn) (2)
式中, n 為每個(gè)股塊單線(xiàn)根數(shù)( n = 37) ;λ為單線(xiàn)延
伸率。圖1 展示了緊壓絞線(xiàn)填充系數(shù)與單線(xiàn)延伸率
的關(guān)系[6 ]
S =
k1 ·k2 ·k3 ·ρ
R
(1)
式中, k1 為導(dǎo)體系數(shù),取為1. 02 (與導(dǎo)電線(xiàn)芯組成的
單線(xiàn)直徑、金屬種類(lèi)有關(guān)) ; k2 為絞合系數(shù),按本廠(chǎng)
經(jīng)驗(yàn)取為1. 03 (與導(dǎo)電線(xiàn)芯絞合方式有關(guān),考慮到
導(dǎo)線(xiàn)在絞制及緊壓時(shí)單絲變細(xì)變硬所引起的電阻變
化) ; k3 為成纜系數(shù),按本廠(chǎng)經(jīng)驗(yàn)取為1. 01 (與股塊
線(xiàn)芯成纜狀況有關(guān)) ;ρ為導(dǎo)體電阻率,ρ= 0. 017241
Ω·mm2Pm; R 為分割導(dǎo)體20 °C時(shí)的直流電阻,按標(biāo)
準(zhǔn)的規(guī)定,1200 mm2 截面導(dǎo)體R = 0. 0151 ΩPkm。
將上述有關(guān)參數(shù)代入式(1) 可得:
S =
k1 ·k2 ·k3 ·ρ
R
= 1211. 56 (mm2 )
4. 2 分割導(dǎo)體關(guān)鍵參數(shù)的選取和設(shè)定
(1) 計(jì)算1 211. 56 mm2 截面在實(shí)芯時(shí)的分割導(dǎo)
體直徑DA :
DA = 4 ·SPπ = 39. 3 (mm)
(2) 填充系數(shù)的選取和成纜外徑DB 的設(shè)定:
根據(jù)文獻(xiàn)[3 ]可知,采用分層緊壓方法由圓單線(xiàn)
構(gòu)成的扇形線(xiàn)芯填充系數(shù)η可提高到88 %～92 %。
本設(shè)計(jì)采用五分割扇形股塊成纜構(gòu)成的分割導(dǎo)體,
經(jīng)驗(yàn)選取其填充系數(shù)η= 0. 90 ,則:
DB = 4 ·SP(π·η) =
4 ×1211. 56P(π ×0. 9) = 41. 4 (mm)
考慮到絞合扇形股塊在成纜時(shí)的反彈,成纜后
外徑設(shè)定為42. 0 mm。
(3) 計(jì)算單個(gè)股塊的截面積SA :
SA = SP5 = 242. 4 (mm2 )
(4) 單線(xiàn)直徑dA 選取。由于1 200 mm2 導(dǎo)體不
少于170 根,因此五芯分割導(dǎo)體每個(gè)扇形股塊的最
少根數(shù)為34 根。根據(jù)AUTOCAD (三維輔助設(shè)計(jì)軟
件) 作圖,設(shè)計(jì)扇形股塊單線(xiàn)排列,擬取常規(guī)絞合,即
1 + 6 + 12 + 18 結(jié)構(gòu)比較穩(wěn)定,每個(gè)股塊單線(xiàn)根數(shù)n
為37 根。絞線(xiàn)中的單線(xiàn)經(jīng)緊壓后產(chǎn)生塑性和彈性
變形,影響了緊壓絞線(xiàn)填充系數(shù)η和單線(xiàn)延伸率λ,
一般均采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和公式,在工藝試驗(yàn)基礎(chǔ)上,作
適當(dāng)?shù)卣{(diào)整,使之達(dá)到良好的工藝效果。
單線(xiàn)直徑可由以下經(jīng)驗(yàn)公式求得:
dA = 4 ·SA ·(1 + λ)P(πn) (2)
式中, n 為每個(gè)股塊單線(xiàn)根數(shù)( n = 37) ;λ為單線(xiàn)延
伸率。圖1 展示了緊壓絞線(xiàn)填充系數(shù)與單線(xiàn)延伸率
的關(guān)系[6 ]
待定 --- 2014-11-27 16:46:14
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