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導(dǎo)線膨脹系數(shù)

         ······························································（A.18）

其中，—為鋁線線膨脹系數(shù)，（23×10^-6/K）；

—為鋼線線膨脹系數(shù)，（11.5×10^-6/K）；

K₁—為鋁截面對(duì)鋼截面的相對(duì)系數(shù)：

        ······························································（A.19）

其中，—為鋼的彈性模量，（207或190 GPa）；

      —為鋼或鋁包鋼的總截面積；

—為鋁或鋁合金的彈性模量，（55 GPa）；

—為鋁或鋁合金的總截面積。

最終彈性模量

                  ······························································（A.20）

其中，—為鋁或鋁合金的彈性模量，（55 GPa）；

      —為鋁或鋁合金的總截面積；

      —為鋼的彈性模量，（207或190 GPa）；

      —為鋼或鋁包鋼的總截面積。

假使導(dǎo)體的鋁線和鋼線是實(shí)心線，它們對(duì)應(yīng)的彈性模量分別為Ea=68000 MPa和Es=207000 MPa，可直接應(yīng)用于公式中。

但是，因?yàn)閷?dǎo)線是螺旋繞制的，沿導(dǎo)體軸線一個(gè)螺旋節(jié)距的伸長(zhǎng)導(dǎo)致在軸線上的應(yīng)力較小，因此降低了有效彈性模量。此外，線的絞層之間的徑向壓縮也有助于產(chǎn)生沿導(dǎo)體軸線的應(yīng)變。

上述理由，鋁部分的彈性模量趨向于隨絞層和線根數(shù)的增加面減小。同樣應(yīng)用于鋼絞層，由于接觸點(diǎn)表面硬的原因，彈性模量的影響屬于較小等級(jí)。

為了獲得近似的導(dǎo)體應(yīng)力-應(yīng)變預(yù)測(cè)，數(shù)值以技術(shù)文獻(xiàn)為依據(jù)。這些值是根據(jù)下列方法之一：

（1）、平均值可從同樣的絞制導(dǎo)線的試驗(yàn)及歸納結(jié)果獲得。

(2)、應(yīng)用上面公式和采用Ea=55000 MPa和Es=190000 MPa常數(shù)。這個(gè)方法計(jì)算結(jié)果與方法（1）獲得的數(shù)據(jù)基本一致，相差不超過(guò)5%。

（3）、從鋼和鋁單線的彈性模量出發(fā)，并按下面系數(shù)縮改彈性模量，硬鋁線0.80～0.90，鋁合金線0.85～0.95，鋼線0.90～0.95。

但是要注意，最終彈性模量變化在5%范圍等級(jí)內(nèi)，則通常引起最終弧垂偏差在小于1%內(nèi)。

彈性模量不僅與鋁鋼比例有關(guān)，還與結(jié)構(gòu)有關(guān)，掛在鐵塔上后自身重量也有影響。